大庆至广州高速公路江西武宁（鄂赣界）至武安段新建工程a2标段。
笔架山大桥第二联现浇箱梁。
支架结构计算书。
计算：复核：
2024年7月8日。
笔架山大桥现浇箱梁支架结构计算书。
笔架山大桥上部构造为现浇连续箱梁，共17孔，全长802m，共二联，跨径为35+14×50+35+32m。箱梁顶板宽度为12.64m，底板宽6.
5m，高2.7m，桥面纵坡-2.85%，箱梁为等截面单箱单室后张法预应力箱梁。
第二联共9孔采用钢管支架贝雷梁支撑，施工方向自8#墩向17＃台施工。
其主要工程数量如下：
钢管支架采用φ600×14mm钢管，每跨间设3座支墩，每座支墩采用4根双排钢管，双排钢管间距3m。柱间采用φ159钢管系梁联接。两排钢管柱柱顶采用两根i40b工字钢横梁与钢管螺栓联接。
在横向横梁上布置6组14排贝雷片纵向主梁做为上部砼主要结构支撑。在贝雷梁上横向铺设i14工字钢，箱梁梁端5m箱室渐变范围内间距60cm，箱梁箱室标准断面90cm铺设i14工字钢，在其上支设碗扣式满堂脚手架，高度4.5m～6m，横向间距120（工作面）＋2×90cm (翼板)＋60cm＋3×30cm(腹板)＋4×90cm(底板)＋60cm＋3×30cm(腹板) ＋60cm＋2×90cm(翼板) ＋120cm(工作面)，脚手架上下部设置可调撑杆（管托），以实现拱度调整。
在管托上横向铺设10cm×12cm枋木，在其上纵向铺设6×9cm枋木，横向间距10×12cm（腹板）＋14×28cm（底板）＋10×20m（腹板）。箱梁底板采用12mm厚砼用竹胶板。箱梁外模采用12mm厚砼用竹胶板，内模采用20mm木胶板，满堂钢脚手架支撑。
本桥支架采用组合支架，上部由碗扣脚手架组成，中部由贝雷梁组成，下部由ф600钢管墩4根组成。上部碗扣脚手架上下放置可调顶托，下部顶托放在工字钢上，上部顶托顶10×12的木枋。碗扣脚手架高度由6米渐变到4.
5米，垂直步距为1.2米，在墩柱附件渐变段纵桥向布置60cm一排，在中间标准段布置纵桥向90cm一排；横桥向在腹板下采用30cm布置3排，为了支立翼缘板模板再加一排立杆，并在倒角下布置一排间距60cm，其余间距为90cm，所以横桥向为布置方式为120cm+2×90cm+60cm+3×30cm+60cm+5×90cm+60cm+
3×30cm+2×90cm+120cm并在其顶部和底部用脚手杆在平面位置设置扫地杆；在两边和中间纵桥向通常布置剪刀撑，在横桥向没4.5m设置一道剪刀撑。
中部贝雷片设置6组14片在腹板下设置3片一组，其余设置2片一组间距为0.9m(贝雷梁)+1.5m+0.
9m(贝雷梁)+1.2m+0.9m(贝雷梁)+0.
9(贝雷梁)+1.2+0.9(贝雷梁)+1.
5m+0.9m(贝雷梁)，在贝雷梁上放置工字钢14间距与碗扣脚手架间距一致。
下部结构为由ф600钢管墩4根组成钢管4根组成的钢管墩，间距为6m×3m，在承台上设置4根由ф400钢管墩并与墩柱连接到一起，钢管墩之间纵桥向距离为9.925m+3m+9m+3m+9m+3m+9.925m，计算跨径区12m+12m+12m+12m。
钢管支架基础采用c30钢筋砼扩大基础，预埋δ20mm钢板和φ24地脚螺栓。
3.支架结构计算。
3.1.1内模侧模板检算。
3.1.1.1 荷载计算。
1）标准断面每延米新浇砼自重取2.6t/m3（含钢筋）：
砼自重均布荷载：a中=a1+a2+a3+a4+a5=1.121+1.795+1.260+
1.32+1.852+1.121=8.469m2
q11=26 a中1=268.4691 =220.2kn/m
2）变截面混凝土自重。
a端=19.792-8.653=11.139m2
q12=26（a中+ a端）/21=26(8.469+11.139)/21=254.9kn
3.1.1.2内模侧模模板验算。
内模采用10cm×10cm的木枋框架，支撑采用φ48×3.5mm钢管架和可调顶托，详见内模断面图。
1）内模侧模板最大侧压力：
查《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，采用内部振捣器振捣，侧模板的最大压力计算公式：pm1=krch
当v/t≤0.035时：h=0.22+24.9v/t
当v/t>0.035时：h=1.53+3.8v/t
式中：pm-新交混凝土对侧面模板的最大压力，kpa
h-有效压头高度，m
t-混凝土入模的温度，℃
k-外加剂影响修正系数，不加时，k=1；掺缓凝外加剂时，
k=1.2v-混凝土浇筑速度，m/h
h-混凝土浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m
rc-混凝土的容重，kn/m3
本工程混凝土入模温度为20℃，混凝土浇筑速度取1m,v/t=1/20=0.05>0.035, h=1.
53+3.8v/t=1.53+3.
80.05=1.72
pm1=krch=1.2241.72=49.536kpa
混凝土浇筑高度h为2.7m
pm2=rch=262.7=70.2kpa
取最小值pm= pm1=49.536kpa
振捣混凝土产生的侧压力、倾倒混凝土和施工料具堆放，侧压力共计6kn/m2(恒荷载分项系数为1.2，活荷载系数为1.4)
p=1.2pm+1.4×6=1.249.536+1.4×6=67.84kpa＝0.06784mpa
求面板小竖楞间距和面板强度、刚度验算。
面板的挠度[f_\\end=[f_]=frac', altimg': w': 164', h': 43'}]内模）
2）小横楞检算。
面板的挠度应符合：
当[=\beginf_\\end', altimg': w': 94', h': 25'}]时，计算肋板的跨度临界值l
选用板区格中四面简支的受力情况计算。
查《路桥施工计算手册》附表2—15得。
}=0.0368', altimg': w':
116', h': 25'}]0.0368', altimg':
w': 116', h': 25'}]0.
00406', altimg': w': 143', h':
23'}]frac}×\underline×l^}}beginf_\\end=\\frac', altimg': w': 273', h':
56'}]
e为胶合板的弹性模量e=6000mpa
h：为胶合板厚度，h=15mm
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