qtz80）基础设计（单桩）计算书。
1、计算参数。
2、基本参数。
qzt80（6012）臂长60米塔式起重机，塔身尺寸1.80m，基坑开挖深度 m；承台面标高 m，设两道附墙件。
2、qzt80（6012）塔机主要技术参数：
公称起重力矩 ，最大起重量60kn，基本臂最大幅度处额定起重量12kn，最大独立起升高度42m，附着最大起升高度150m，工作幅度：2.5～60米。
起升速度：2倍率钢丝绳时为8 0米/分、40米/分、5米/分。4倍率钢丝绳时为40米/分、20米/分、2.
5米/分。
回转速度：0～0.54转/分。变幅速度米/分。塔机载荷：最大起重量6吨，最大辐度起重量1.2吨。
2）计算参数。
1）塔机基础受力情况。
比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图：
fk=971.00kn,fh=45.00kn,m=2168.00+45.00×2.40=
fk=971.0×1.35=1310.85kn,fh=45×1.35kn=60.75kn, mk=
2）桩顶以下岩土力学资料。
3）基础设计主要参数。
基础桩采用1根φ1200人工挖孔灌注桩，桩顶标高 m，桩端不设扩大头，桩端入全风化花岗岩0.50m；桩混凝土等级c35，fc=16.70n/mm2，ec=3.
15×104n/mm2;ft=1.57n/mm2，桩长14.00m；，钢筋hrb335，fy=300.
00n/mm2,e2=2.00×105n/mm2；
承台尺寸长（a）＝4.50m、宽（b）=4.5.
00m、高（h）＝1.40m;桩中心与承台中心重合，承台面标高 m；承台混凝土等级c35，ft=16.70n/mm2，γ砼＝25 n/mm3。
gk=a×b×h×γ砼=4.50×4.50×1.40×25=708.75kn
2、桩顶作用效应计算。
1）轴心竖向力作用下。
nk=(fk+gk)/n=(971.00+708.75)/1=1679.75kn
2）水平力作用下。
hik=fh/n=45.00/1=45.00kn
3、桩基竖向承载力验算。
1）单桩竖向极限承载力标准值计算。
hr=0.50m,d=1.20m=1200mm,hr/d=0.50/1.20=0.42,查表得，ζr=1.04
ap=πd2/4=3.14×1.44/4=1.13㎡
qsk=uσqsik=πdσqsiaξi=3.14×1.20×2296.00=8651.33kn
qrk=ζrfrkap=1.04×3600×1.13=4230.72kn
quk=qsk+qrk=8651.33+4230.72=12882.05kn
ra=1/kquk=1/2×12882.05=6441.03kn
4.桩基竖向承载力计算。
轴心竖向力作用下。
nk=1679.75kn＜ra=6441.03kn,竖向承载力满足要求。
5.桩基水平承载力验算。
1）单桩水平承载力特征值计算。
e=es/ec=2.00×105/3.15×104=6.35,γm=2，ζn=0.50
g=0.2+(2000-1200)/(2000-300)×(0.65-0.2)=0.41%
wo=πd/32[d2+2(es/ec-1)]ρgdo2]=3.14×1.20/32×(1.
202+2×(6.35-1)×0.41%×(1.
20-2×0.10)2)=0.173
io=wod/2=0.17×1.20/2=0.10m4
ei=0.85ecio=0.85×3.15×107×0.10=2677500kn.㎡
查表得：m=35.00×103kn/m4,bo=0.9(d+1)=1.98m
=(mbo/eci)0.2=(35.00×1000×1.98/2677500)0.2=0.48
l=0.48×10.00=4.82＞4，按αl=4查表得：vm=0.768
nk=(fk+1.2gk)/n(1310.85+1.2×708.75)/1=2161.35kn
an=πd2/4[1+(es/ec-1)pg]=1.13×(1+5.35×0.41%)=1.15㎡
rha=(0.75×αγmftwo/vm)(1.25+22ρg)(1+ζnn1k/γmftan)=(0.
75×0.48×2×1.57×1000×0.
17/0.768)×(1.25+22×0.
41/100×[1+0.50×2161.35/(2×1.
57×1000×1.15)]=344.15kn)
2)桩基水平承载力。
hik=45.00kn＜rha=344.15kn,水平承载力满足要求。
6、抗拔桩基承载力验算。
1）抗拔极限承载力标准值计算。
tgk=1/nu1σλiqsikli=1.20×4×231.90=1113.12kn
tuk=σλiqsikli=231.90×3.14×1.20=873.80kn
2)抗拔承载力计算。
ggp=4.50×4.50×9.90×（18.80-10）/1=1725kn
gp=1.13×10.00×（25-10）=169.50kn
tgk/2+ggp=1113.12/1725.00=2281.56kn
tuk/2+gp=873.80/2+169.50=606.40kn
7、抗倾覆验算。
bi=4.5/2=2.25m
倾覆力矩m倾=m+fh×h=2168.0+45.0×1.40=
抗倾覆力矩m抗=（fk+gk）×bi+(tuk/2+gp) ×bi=(971..00+708.75)
m抗/m倾=5143.84/2231.00=2.31
抗倾覆验算2.31＞1.6，满足要求。
8、桩身承载力验算。
（1）正载面受压承载力计算。
nk=(fk+1.2gk)/n=(1310.85+1.2×708.75)/1=2161.35kn
cfcap=0.90×16.70×1000×1.13=16983.90kn
正截面受压承载车=16983.90kn＞nk=2161.35kn，满足要求。
2)配筋计算。
采用hrb335钢筋，fy=300.00n/mm2,按照配筋率ρ=ρg=0.41%计算：
as1=ρap=0.41%×1.13×106=4633mm2
桩身钢筋抗拔计算：
as2=2m倾/dfy=2×2276.00×106/（1200×300）=12644.00mm2
比较as1和as2，按as2配筋，取36φ20，as=36×314=11304mm2＞as2=10780mm2（满足要求）
9、承台受冲切承载力验算。
只考虑塔身边冲切承载力计算：
fι=f-1.2σqik=fk=1310.85kn,ho=2.25-0.10=2.15m=2150mm
hp=1.0+(2000-2250/(2000-800)×(0.9-10)=0.98
ao=(4.50-1.70)/2=1.40m,λ=ao/ho=1.40/1.30=1.08
o=0.84/(1.08+0.2)=0.76
um=4×(1.80+1.40)=12.8m
upβoumftho=0.98×0.76×12.80×1.57×1000×1.30=32180.13kn
承台受冲切承载力=32180.13kn＞fk=1310.85kn
10、承台受剪切承载力计算。
v=nk=fk/n=1310.85/1=1310.85kn
hs=(800/ho)1/4=(800/1300)0.25=0.41,λ=ao/ho=1.40/1.30=1.08
=1.75/(λ1)=1.75/（1.08+1）=0.84,bo=4.50m=4500mm
hsαftb0ho=0.41×0.84×1.57×1000×4.50×1.30=3163.14kn
承台受剪切承载力=3163.14kn＞v=1310.85kn,满足要求。
11、承台配筋计算。
1）承台弯矩计算。
ni=fk=1310.85kn,xi=0.60m
m=nixi=1310.85×0.60=786.51kn·m
2）承台配筋计算。
基础采用hrb335钢筋，fy=300n/mm2
as1=m/0.9fyho=786.51×106/(0.9×300×1300)=1428mm2
采用hrb335钢筋，fy=300n/mm2，最小配筋率ρ=0.15%计算配筋：
as2ρbho=0.0015×4500×1300=8775mm2
比较as1和as2，按as2配筋，取16φ22@180mm,(钢筋间距满足要求)
as=26×380=9878mm2
承台配筋面积=9878mm2＞8775mm2，满足要求。
12、计算结果。
1）基础桩。
1根φ1200人工挖孔灌注桩，桩端不设扩大头，桩顶标高 m，桩长14.00m，桩端入全风化花岗岩0.50m；桩混凝土等级c35，桩身钢筋采用26φ22，箍筋采用φ10mm@250mm。
2）承台。长（a）=4.50m、宽（b）=4.
50m、高（h）=1.40m；桩中心与承台中心重合，承台面标高 m；混凝土等级c35，承台底钢筋采用双向26φ22@180mm。
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